目录
I. 编制基础 1
II. 项目概况 1
3. 脚手架架设方法 1
四。脚手架拆除 5
五、安全操作规定 5
六。脚手架计算 6
随附图 1 脚手架连接点，卸载点布局示意图
附图 2 南立面 9~10 轴线通道架设示意图
附图 3 外墙脚手架南立面图
一、编制依据
1.1 《建筑施工用紧固件式钢管脚手架安全技术规范》（）。
1.2 建筑施工手册 （3）。
1.3 《紧固件钢管脚手架设要求及设计计算》。
1.4 简明计算手册（第 3 版）。
2. 项目概况
2.1 工程特点
本项目为框架剪剪结构公共建筑，地下1层，地上11层，建筑高度47.0m，建筑面积东西长63m，南北宽23.8m，平面呈矩形，南西侧为3层医疗科技楼裙楼。南立面原来是陶瓷马赛克瓦饰面，现在按设计要求用真石漆喷涂面层，外墙装饰施工需要架设外脚手架。由于 1~3 层以上的楼层都已投入使用，外层架子不会影响病房的使用，与地板的系带只能考虑与阳台侧梁连接并设置地板架。
2.2 这个脚手架项目的特点
2.2.1 脚手架的封顶高度为 47.0m，属于高层脚手架。在施工中，应遵守国家、北京和总公司对高层脚手架的要求和规定。
2.2.2 本项目脚手架用于外墙装饰。搁板的形状随着建筑物形状的变化而变化，应保证变压器交界处框架的稳定性。
3. 脚手架架设方法
本项目采用落地式钢管扣件脚手架，并根据项目需要架设双排脚手架。
本项目脚手架用于外墙喷涂真石漆装饰施工，脚手架排距1.20m，脚手架内杆距阳台立面0.25m。在装修中，工作表面必须用两排脚手架覆盖。下层用作作业，上层用作作业防护。
3.1 杆架设
3.1.1 杆间距为1.50m，根据建筑物的形状和用途，杆间距可稍作调整，杆间距为1.20m。内排竖杆与阳台外立面的净距为0.25m，框架体下段为双立柱，从采光井底部至地面标高高度为24.00m，上段为单杆。
3.1.2 相邻杆接头应错开2~3m，且必须用开槽紧固件连接，不得用交叉紧固件与大横杆连接或用转轴紧固件搭接，杆必须垂直，允许偏差为杆高的1/200。内外排两杆的连接线应与墙壁垂直。
3.1.3 脚手架架设至建筑物顶层时，内排杆应比建筑物檐口低40~50cm，外排杆应较高
建筑物的檐口为 1~1.5m，并竖设了两个女儿墙。货架的立面覆盖着密集的安全网。
3.1.4 旧病房大楼西侧和大厅入口的局部脚手架需要位于裙楼屋顶上，因为屋面板结构不明确，屋顶不考虑承受货架的荷载，钢丝绳在裙楼屋顶一楼和第八层阳台的悬臂梁上卸货病房大楼的地板，并在两侧可落地的货架上打对角撑，使裙楼屋顶货架产生的垂直载荷传递到地面，货架杆只对屋顶起稳定作用。
3.1.5 脚手架跨入口和出口方法：通道宽度按照规范图例施工不超过 4.5 米。宽度较大的街道交叉路口建筑通道宽度为6.3米，采用跨孔架设工字钢的方法，工字钢梁两端竖设在立杆架柱上，每端4根立杆作为支撑柱， 相邻的立杆沿立杆的高度方向每隔600mm用小横杆连接固定，沿竖直方向每隔两根小横杆之间打对角撑。孔上的立杆立在工字钢上，工字钢的相应位置焊接出钢筋头，固定立杆。在上层和 8 楼阳台悬臂梁上，钻孔钢丝绳以减轻工字钢架的负载。
3.2 大横杆架设
3.2.1 脚手架纵横方向必须设置扫地杆，扫地杆距离地面200mm，立杆铺设长脚手架板，立杆下端不在同一标高处，因此不能设置长扫杆， 应该在具有形状和电位的部分中设置，但由于复杂的变化而无法设置。
3.2.2 大横杆台阶距离为1.8m，可根据地板高度适当调整，满足地板作业的需要。
3.2.3 大横杆必须水平连接，采用卡通的长连接，不用铰链卡连接，同步的内排接头和同排的上下台阶接头需要用竖杆间距错开。大横杆与立杆的连接处应用十字卡代替，铰链卡不宜更换，因为铰链卡的强度远低于十字卡，更换容易发生安全事故。
3.3 小横杆架设
这
小横杆间距与竖杆间距约1.50m，墙面末端距阳台立面0.15m，否则会影响外檐装饰，竖杆外端不小于5cm，小横杆间距不大于1.5m， 且板面未铺砌时间距不得大于 3.0m。小横杆和立杆用交叉卡固定，不能用铰链卡代替。小横杆应压在大横杆的顶部，不应挂在其下方。
3.4 架设剪刀支架
本项目脚手架高度20m以上，为高层脚手架，每两端每7根立杆自下而上连续剪刀式支架，剪刀式支架钢管连接应由三个旋转紧固件连接，接头长度不小于500，剪刀式支架与地面的夹角为450~600， 剪刀支架应用旋转紧固件和垂直杆固定。剪刀式支架都用一根杆设置。
3.5 脚手架
本项目使用 5cm 厚的木制脚手架，由松木或杉木制成，长 4~5m，宽 20~
25cm，单件重量不超过 30Kg。施工作业层的脚手架板必须铺砌、铺贴严密、铺装稳重，不得有探头板和飞跳板，脚手架板接头应连接平整，接头处必须设有双横向横杆。脚手板用Φ12或Φ14钢筋水平压紧，用8#导联线和小横杆绑扎，脚手板钢筋间距为2.0m，每块脚手板不得少于3块。工作楼层脚手架外侧必须设置护脚，高度不得小于 18 厘米。
3.6 和卸载
这
双排脚手架沿建筑物水平方向的水平方向必须与刚性材料搭建的建筑阳台侧梁绑扎，每层设置系杆点，系杆点为每两级台阶4跨。打结法是在阳台的侧梁上打φ50孔，穿上脚手架管，将脚手架管固定在横梁两侧两个卡扣，用紧固件将脚手架管连接成一个整体。货架东西两端无阳台部分的系带点用2Φ16和10mm厚的钢板用小横杆焊接固定，边缘系带点每两步一点。有关详细信息，请参见下图
本项目脚手架高度超过20m，必须按规定要求进行卸货，具体方法为：分别在4楼和8楼设置卸货，并在阳台悬臂梁上打孔脚手架杆和横杆交叉口， 并锁紧花篮螺栓，在每根悬臂梁上（间距为6.3m）在水平方向上设置卸荷点。有关详细信息，请参见下图
3.7 安全防护
3.7.1 栏杆设置在操作面外侧的上下两根大横杆之间，高度为1/2台阶，并与操作面设置。在施工过程中，它位于垂直杆的外排上。栏杆与立杆的交叉处应用横卡固定，字卡连接方式与大横杆相同。
3.7.2 网眼应自下而上完全密封，并与脚手架板同一层的大横杆系紧，防止渗漏。致密的网状物密封在外排货架的立面上。
1）外脚手架应沿屋面第一层垂直方向，每隔四层向上固定一层水平安全网，平网为大眼网。
2）护脚装置，高度不小于18cm，沿操作面长度连续设置，两端用8#导丝与竖杆系紧，护脚装置与操作面设置，装饰施工在外机架上。
3） 封盖横杆比女儿墙顶部高 1.2m，并沿屋顶长度连续设置。
3.7.3 脚手架设一楼：一楼南侧有两个出入口，一个是大厅入口，一个是街道建筑的通道。护头棚宽度与通道宽度相同，架外长度为6米，两侧两排竖杆间距不超过1.5米，顶部横杆的交角由斜杆支撑，并在横杆上设置纵向分配杆以加强， 横杆上覆盖有脚手架板和双层致密网，以防止砸碎和灰尘。
3.8 安装材料要求
3.8.1 钢管：管体应平直，外径48毫米，壁厚3.5毫米，长度为六米，四米和二米使用最多其次是四米的杆，钢管进入现场前应检查制造商的营业执照和资质证书， 进场必须有质量保证书（）并检查外观质量，壁厚不够，有严重生锈、弯曲、压扁或有裂纹的严禁使用。
3.8.2 紧固件：由劳动部门批准的单位生产的紧固件，外观无缺陷，连接和转动灵活，出厂合格证，并检查其外观质量，禁止使用脆性、变形、滑丝、轴离轴
3.8.3 脚手板：松木或杉木，长2~6米，厚5厘米，宽23~25厘米，购置后带铅丝箍。腐烂的臂裂缝有活动节点，禁止使用严重偏差和变形的脚手架板。
3.8.4 安全网宽 1.8 米，长 6 米。安全网必须采用符合国家安全网标准的维纶、棉和尼龙等材料编织而成，严禁使用破损、腐烂的安全网，聚丙烯小眼网只允许作为垂直网使用。
3.9 防雷和接地措施
3.9.1 可在50米的距离处设置防雷接地装置，南侧脚手架设置两个地方，从最高点到接地装置和脚手架的过渡电阻值不超过10欧姆
3.9.2 接地装置可采用长度1.5米的扁钢，壁厚不小于2.5mm的40mm×4mm，一端的灰尘垂直打入地面，顶端距地面50厘米，接地线采用E6钢棒， 它与接地体焊接较长
度 40 mm 双面焊接。
3.9.3 接地线（E6 钢棒）与脚手架钢管用两个螺栓和卡箍连接，与钢管的接触面不小于 10 平方厘米。
3.10 脚手架的存放和维护
3.10.1 钢管和紧固件应分类堆放，露天堆放时必须用防水材料覆盖钢管，堆场应平整，排水应通畅，堆放下应加垫层。脚手架紧固件应装袋并集中存放，以免丢失。
3.10.2 为防止腐蚀，钢管外壁除锈彻底后应涂上防锈漆，面漆内壁应涂两层防锈漆，每两年涂一次。紧固件和螺栓在每次使用后应用煤油清洗，并涂上机油，以免影响紧固件。
3.10.3 脚手板应按院子长度不低洼不积水进行分类，脚手板两端应用10#镀锌铝丝缠绕3~4次并用钉子固定，安全网应存放在仓库内并堆放整齐，下方应设置垫板，防止湿气通发。
四。脚手架拆除
4.1 货架的拆卸程序应从上到下逐步拆除，先拆除防护安全网、脚手架板和一排木材，然后依次拆除横盖的上部紧固件和连杆。在拆除下一个剪刀式支架之前，必须系好临时斜支架，以防止搁板倾斜，并通过推拉侧面来禁止拆卸。
4.2 拆卸杆件或放置杆件时，必须一起操作，拆下的钢管应逐一向下传递，不得从高处掉落。万一钢管断裂或发生事故，应将拆下的紧固件放入工具包中，装满后顺利下吊，不得从其上掉落。
4.3 拆除货架时，必须派人查看周围的工作面和出入口，严禁操作人员进入危险区域，拆除货架时应加设临时围栏，作业区域的电线及其设备被堵塞，应提前与有关单位联系，拆除转移或增加防护。
5. 安全操作规定
5.1 从事脚手架架设的工人必须通过培训考核，并持有特种作业证才能上班，非脚手架工人未经同意不得单独作业。
5.2 脚手架工人必须进行身体检查，患有高血压、心脏病、癫痫、头晕或视力不足而不适宜攀爬者，不得从事攀爬、架设作业。
5.3 脚手架应结合工程进度架设，未完成的脚手架应架设，下岗时应无未固定的构件和不安全的隐患，保证脚手架的稳定性。
5.4 在搭建脚手架之前，应清除障碍物，清理现场，并做好排水工作。
5,5
在脚手架验收之前，禁止在货架上作业。脚手架的使用负荷不得超过2.0KN/㎡，严禁集中堆放。散装材料必须存放在袋子中，防止散落物品掉落伤人。
5.6 如有 6 级以上强风和大雨、雪、雾，应停止高空作业。
5.7 当作业中出现不安全危险时，必须立即停止作业，必须组织危险区域疏散，并报告领导解决问题，不得允许危险作业。
六。脚手架计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工用扣件钢管脚手架安全技术规范》（-2001）。
计算脚手架为双排脚手架，架设高度为47.0m，立杆下部采用双立杆，高度为20m，上部采用单立杆。脚手架的使用载荷不得超过 2.0KN/m2。
架设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的台阶距离为1.8m。
6.1 小横杆的计算：
小横杆的强度和挠度是根据简支梁计算的，小横杆位于大横杆的顶部。计算了大横杆支座的最大反作用力，计算了在最不利的荷载布置下小横杆的最大弯矩和变形。
6.2.1 载荷值的计算
这
大横杆自重的标准值为 P1=0.038×1.500KN/m=0.058KN
这
脚手架板标准荷载值P2=0.350×1.200×1.500/3=0.210KN
活载标准值Q=2.000×1.200×1.500/3=1.200KN
载荷计算值 p=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.200=2.001KN
6.2.2 弯曲强度计算
最大弯矩被认为是小横杆自重均匀荷载分布最不利的弯矩与荷载计算值之和
均匀载荷最大弯矩的计算公式如下：
Mqmax = ql2/8
集中载荷的最大弯矩计算公式如下：
Mpmax = PL/3
则：M = （1.2×0.038）× 1.2002/8 + 2.001×1.200/3 = 0.809 KN.m
σ = Mmax/w = 0.809×106/5080.0 = 159.201N/mm22，满足要求。
6.2.3 挠度计算
最大挠度被认为是小横杆的自重均匀荷载和荷载的挠度和均匀荷载以及荷载的计算值，这是最不利分布的。
最大挠度的计算公式如下：
Vqmax =5ql4/384EI
集中载荷最大挠度的计算公式如下：
Vpmax = pl（3l2-4l2/9）/72EI
这
小横杆自重均匀载荷引起的最大挠度为：
V1 =5.0×0.038×12004/（384×2.060×105×）=0.04毫米
集中载荷标准值 p=0.058+0.210+1.200=1.468 KN
这
由于集中荷载的标准值的最不利分布而导致的最大挠度为：
V2 =1468.00×1200.0×（3×12002-4×12002/9）/（72×2.06×105×.0）=3.585mm
最大挠度为
V= V1+V2=3.626毫米
6.2 大横杆的计算：
大横杆的强度和挠度按三跨连续梁计算，小横杆位于大横杆的顶部。根据脚手板和小横杆上的活荷载作为均匀荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.1.1 均匀载荷值的计算
这
大横杆自重的标准值为 P1=0.038KN/m
这
脚手架板标准荷载值 P2=0.350×1.200/3=0.140KN/m
活载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800 KN/m
这
静载荷计算值Q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214KN/m
活载计算值 q2=1.4×0.800=1.120KN/m
6.1.2 弯曲强度的计算
最大弯矩被认为是三跨连续梁在均匀载荷下的弯矩
这
计算 Span 中最大弯矩的公式如下：
M1最大值 = 0.+0.10 q2l2
=（0.08×0.214+0.10×1.120）×1.52=0.291 千米
支座最大弯矩的计算公式如下：
M2最大值 = -0.-0.117 q2l2
=-（0.10×0.214+0.117×1.120）×1.52=-0.343 千米
我们选择支座弯矩的最大值和跨度中间的弯矩进行强度校核
σ = Mmax/w = 0.343×106/5080.0 = 67.521N/mm22，满足要求。
6.1.3 挠度计算
最大挠度被认为是三跨连续梁在均匀荷载作用下的挠度
计算公式如下：
Vmax =0.677 q1l4/100EI+0.990 q2l4/100EI
静载荷标准值 q1=0.038+0.140=0.178 KN/m
活载标准值 q2=0.800KN/m
则 V = （0.677×0.178 + 0.990×0.800） × 15004 / （100× 2.06×105×.0） = 1.840mm
6.3 紧固件防滑力的计算：
当纵向活动横向横杆与立杆连接时，按以下公式计算紧固件的防滑承载能力（规范 5.2.5）：
R≤Rc
其中 Rc — 紧固件防滑承载能力的设计值，取 8.0KN：
R — 从纵向或横向水平杆传递到直杆的垂直力的设计值：
6.3.1 载荷值的计算
这
横杆自重的标准值为 P1=0.038×1.200KN/m=0.046KN
这
脚手架的标准载荷值为 P2=0.350×1.200×1.500/2 =0.315KN
活载标准值Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800KN
载荷计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.315+1.4×1.800=2.953K
单个紧固件的防滑承载能力的设计计算满足要求。
当直角紧固件的拧紧扭矩达到40-65N.m时，试验表明，单个紧固件在12KN的载荷下会滑动，其防滑承载能力可达8.0KN;
双紧固件在 20KN 的载荷下会滑动，其防滑承载能力可达 12.0KN。
6.4 脚手架荷载标准值：
作用在脚手架上的载荷包括静态载荷、活载荷和风载荷。
6.4.1 静载荷的标准值包括以下内容：
1）立杆每米承受的结构重量（KN/m）的标准值按表为0.1248
NG1=0.125×47.0=5.875KN
2）脚手板得到自重的标准值（KN/m2）;使用木制脚手架，标准值为 0.35
NG2=0.35×1.500×2×（1.200+0.300）/2=0.788KN
3） 栏杆和护脚装置自重的标准值 （KN/m）;栏杆、木制脚手架挡板，标准值为 0.14
NG3=0.14×1.500×2/2=0.210KN
4） 悬挂式安全设施负载，包括安全网 （KN/m2）;0.005
NG4=0.005×1.500×47.000=0。
静载荷的标准值 NG = NG1 + NG2 + NG3 + NG4 = 7.23 KN。
6.4.2 活荷载是施工荷载标准值所产生的轴向力之和，内外立杆按纵向距离内施工荷载之和的 1/2 取。
活载荷标准值 NQ =2.0×2×1.5×1.2/2=3.60KN
是计算的
6.4.3 风荷载的标准值应按下列公式计算
ωk =0.7μz·μs·ω0
其中 ωk — 风荷载的标准值 （KN/m2）;
μz — 根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用的风压高度变化系数;μz =1.67
μs — 脚手架的风荷载载体类型系数;μs =1.200
ω0 — 基本风压 （KN/m2），根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）;ω0 =0.450
计算得出在考虑风荷载标准值ωk=0.7×1.67×1.2×0.45=0.63 KN/m2时计算出立杆轴压值的设计公式
N=1.2 NG+0.85×1.4 NQ
=1.2×7.23+0.85×1.4×3.60=12.96KN
当不考虑风荷载时，计算立杆轴压的设计值
N=1.2 NG+1.4 NQ
=1.2×7.23+1.4×3.60=13.72KN
这风
荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 计算公式
分子量 =0.85×1.4ωk la h2/10
=0.85×1.4×0.63×1.5×1.82/10=0.364KN·m
其中 ωk — 风荷载的标准值 （KN/m2）;
la — 竖杆的纵向距离 （m）;
h — 立杆的步距 （m）。
6.5 极杆稳定性的计算：
6.5.1 不考虑风荷载时，计算立杆的稳定性
σ=N/ψA≤[ f ]
其中 N — 立杆截面轴力的设计值，N=13.72KN;
ψ — 轴向受压杆件的稳定系数为长细比 l0/i 的 0.18
I — 计算垂直杆的横截面半径，查看表格得到 i = 1.58cm;
l0 — 计算长度 （m），由公式确定 l0 = kμh， l0 = 3.22m;
k — 计算长度附加因子，其值为 1.155;
μ - 考虑脚手架的整体稳定系数，计算单杆的长度系数，从表中得到 1.55
h — 极步距离， h = 1.8m;
A — 立杆的横截面积，4.89cm2;
W — 立杆的净横截面模量，5.08 cm3 通过查找表格获得;
σ— 钢管立杆的计算抗压强度 （N/mm2）;σ=155.87;
[ f ] — 钢管立杆抗压强度设计值，[ f ] = 205.00 N/mm2;
当不考虑风荷载时，立杆的稳定性σ< [ f ] 计算，以满足要求。
6.5.2 考虑风荷载时立杆稳定性的计算
σ=N/ψA+Mw / W≤[ f ]
式中 N 为立杆截面的轴向力设计值，N=12.96KN;
ψ — 轴向受压杆件的稳定系数为长细比 l0/i 的 0.18
I — 计算垂直杆的横截面半径，查看表格得到 i = 1.58cm;
l0 — 计算长度 （m），由公式确定 l0 = kμh， l0 = 3.22m;
k - 计算长度附加因子，其值为 1.155;
μ - 考虑脚手架的整体稳定系数，计算单杆的长度系数，从表中得到 1.55
h — 极步距离， h = 1.8m;
A — 立杆的横截面积，4.89cm2;
Mw — 计算由立杆段中的风荷载设计值产生的弯矩，Mw = 0.364KN·m
W — 立杆的净横截面模量，5.08 cm3 通过查找表格获得;
σ— 钢管立杆的计算抗压强度 （N/mm2）;σ=189.89;
[ f ] — 钢管立杆抗压强度设计值，[ f ] = 205.00 N/mm2;
当不考虑风荷载时，立杆的稳定性σ< [ f ] 计算，以满足要求。
6.6 最大架设高度的计算：
6.6.1 不考虑风荷载时，采用单根立杆的开放式、全封闭和半封闭式支脚脚
手架的高度可以按照以下公式架设：
Hs =[ψAσ-（1.2NG2K+1.4∑NQK）]/1.2gk
其中 NG2K — 由脚手架结构的自重标准值产生的轴向力
NG2K =7.230-5.875=1.355KN;
∑NQK — 由结构荷载的标准值得出的轴力之和 ∑NQK = 3.60KN;
gk — 每米立柱结构自重的标准值 （KN/m），gk = 0.1248;
则 Hs = [0.18×4.89×10-4×155.87×103-（1.2×1.355+1.4×3.60）]/1.2×0.1248 = 75.23m
这
脚手架架设高度 Hs 等于或大于 26 米，按以下公式调整，不得超过
50 米;
[H] = Hs/（1+0.001 小时）计算出脚
手架架设的高度极限 [H] = 50.000 m，不考虑风荷载。
6.6.2 考虑风荷载时，使用带有单个立管的开放式、全封闭和半封闭脚手架
框架的高度可以根据以下公式竖立：
Hs ={ψAσ-[1.2NG2K+0.85×1.4（∑NQK+MWKψA/W]}/1.2g计算，考虑风荷载时根据稳定性计算架设高度Hs=57.65m
这
脚手架 Hs 的架设高度等于或大于 26 米，按以下公式调整且不超过 50 米;
[H] = Hs/（1+0.001 小时）计算出脚
手架架设的高度极限 [H] = 50.000 m，不考虑风荷载。
6.7 墙件的计算：
连接墙件轴向力的计算值应按以下公式计算：
Nl = Nlw+N0
其中 Nl — 墙构件轴力 （KN） 的设计值;
Nlw — 墙体构件因风荷载而产生的轴向力的设计值 （KN），应按以下公式计算：
Nlw = 1.4×ωk×Aw
ωk — 风荷载基本风压标准值，ωk =0.63 KN/m2;
Aw — 脚手架外侧每个墙件覆盖区域内的迎风区域：
占地面积 =3.60×6.00=21.6 平方米
N0 — 墙构件对约束脚手架的平面外变形产生的轴力 （KN）;N0 = 5.00
计算的 Nlw = 1.4× 0.63×21.6 = 19.05，得到墙件轴向力的计算值
Nl = 19.05+5.00 = 24.05KN
墙体杆件轴力的设计值 Nf = ψA[f]。
ψ轴压缩立杆的稳定系数由长细比l/i=47.00/1.58=29.75 ψ= 0.92得到;
A = 4.89cm2;[f] =205.00 N/mm2。;然后：
Nf = 0.92×4.89×205×10-1=92.225 KN>Nl= 24.05KN，墙件
设计以满足要求。
6.8 杆子基础承载力的计算：
这
杆基础地面的平均压力应满足以下公式的要求
P≤fg
式中 P — 竖杆基础底面的平均压力 （N/mm2），P =N/A =54.88;
N — 从上部结构传递到基础顶面的轴力 （KN） 设计值，N=13.72;
A — 基面积 （m2）， A = 0.25;
fg — 地基承载力设计值 （N/mm2），fg = 170.00
地基承载力的设计值应按以下公式计算
fg = kc×fgk
其中 KC — 脚手架基础承载力的调整系数，KC = 1.00
FGK — 基础承载力的标准值，FGK = 170.00
那么地基承载力的计算就满足要求了！
在私信中回复 “计划” 后，您可以根据作者的说明进行下载。具体下载方式见下文！